Horisontal transportør
I kjøttavsetningsfabrikken er omgivelsestemperaturen kontrollert til 21°C, og tatt i bruk HS-100 for kjøttavsetningslinje.Gjennomsnittlig vekt på kjøttet er 60 kg/M2.Bredden på båndet er 600mm, og den totale lengden på transportøren er 30M i horisontal utførelse.Transportbåndets driftshastighet er 18M/min i fuktighet og kaldt miljø.Transportøren starter i lossing og ingen akkumulerende tilstand.Den tar i bruk tannhjul med 8 tenner i 192 mm diameter, og 38 mm x 38 mm drivaksel i rustfritt stål.Den relevante beregningsformelen er som følger.
Beregning av enhetsteoretisk spenning - TB
| FORMEL: | TB =〔 ( WP + 2 WB ) × FBW + Wf 〕× L + ( WP × H ) |
| TB =〔 ( 60 + ( 2 × 8,6 ) × 0,12 〕 × 30 = 278 ( kg / M ) | |
| På grunn av at det ikke er en hopende formidling, kan Wf ignoreres. |
Beregning av enhetens totalspenning - TW
| FORMEL: | TW = TB × FA |
| TW = 278 × 1,0 = 278 (Kg/M) |
Beregning av enhet tillatt spenning - TA
| FORMEL: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 1445 × 1,0 × 0,95 = 1372,75 (Kg/M) | |
| På grunn av TA-verdien er større enn TW, derfor er det riktig valg å ta i bruk med HS-100. |
Vennligst referer til tannhjulsavstanden til HS-100 i kapittelet om drivhjul;den maksimale tannhjulsavstanden er ca. 140 mm for denne utformingen.Både driv- og tomgangsenden av transportøren skal plasseres med 3 tannhjul.
-
Nedbøyningsforhold for drivaksel - DS
| FORMEL: | SL = (TW + SW) × BW |
| SL = ( 278 + 11,48 ) × 0,6 = 173,7 ( Kg ) | |
| Sammenlignet med den maksimale dreiemomentfaktoren i akselvalgsenheten, vet vi at bruken av 38 mm × 38 mm firkantet aksel er trygt og riktig valg. | |
| FORMEL: | DS = 5 × 10-4 × ( SL x SB3 / E x I ) |
| DS = 5 × 10-4 × [ (173,7 × 7003) / (19700 × 174817)] = 0,0086 | |
| Hvis beregningsresultatet er mindre enn standardverdien som er oppført i nedbøyningstabellen;å ta i bruk to kulelager er nok for systemet. |
-
Beregning av akselmoment - TS
| FORMEL: | TS = TW × BW × R |
| TS = 10675 ( kg - mm ) | |
| Sammenlignet med den maksimale dreiemomentfaktoren i akselvalgsenheten, vet vi at bruk av 50 mm × 50 mm kvadratisk aksel er trygt og riktig valg. |
-
Beregning av hestekrefter - HK
| FORMEL: | HP = 2,2 × 10-4 × [(TS × V)/R] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 10675 × 10 ) / 66,5 ] = 0,32 ( HP ) | |
| Generelt kan den mekaniske energien til dreietransportøren mistet 11 % under drift. | |
| MHP = [ 0,32 / ( 100 - 11 ) ] × 100 = 0,35 ( HP ) | |
| Å ta i bruk 1/2HP drivmotor er det riktige valget. |
Vi lister opp praktiske eksempler i dette kapittelet for din referanse, og veileder deg til å beregne for testing og verifisering av beregningsresultatet.
Senterdrevet transportbånd
Den akkumulerte transportøren brukes ofte i drikkevareindustrien.Utformingen av transportøren er 2M i bredden og 6M i total rammelengde.Driftshastigheten til transportøren er i 20M/min;den starter i situasjonen med produkter som samler seg på beltet og fungerer i 30 ℃ tørt miljø.Belastningen av beltet er 80 kg/m2 og transportproduktene er aluminiumsbokser med drikke inni.Slitestripene er laget av UHMW-materiale, og har tatt i bruk Series 100BIP, tannhjul i rustfritt stål med 10 tenner, og driv-/mellomløpsaksel i rustfritt stål i 50 mm x 50 mm størrelse.De relevante beregningsformlene er som følger.
-
Akkumulerende transport - Wf
| FORMEL: | Wf = WP × FBP × PP |
| Wf = 80 × 0,4 × 1 = 32 (Kg/M) |
-
Beregning av enhetsteoretisk spenning - TB
| FORMEL: | TB =〔 ( WP + 2 WB ) × FBW + Wf 〕× L + ( WP × H ) |
| TB =〔 ( 100 + ( 2 × 8,6 ) × 0,12 + 32 〕 × 6 + 0 = 276,4 ( kg / M ) |
-
Beregning av enhet total spenning- TW
| FORMEL: | TW = TB × FA |
| TW = 276,4 × 1,6 = 442 (Kg/M) | |
| TWS = 2 TW = 884 Kg/M | |
| TWS for det er senterdrev |
-
Beregning av enhet tillatt spenning - TA
| FORMEL: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 1445 × 1,0 × 0,95 = 1372 (Kg/M) | |
| På grunn av TA-verdien er større enn TW, derfor er det riktig valg å ta i bruk med HS-100. |
-
Vennligst se avstanden mellom tannhjul på HS-100 i kapittel om drivhjul;den maksimale tannhjulsavstanden er ca. 120 mm for denne utformingen.
-
Nedbøyningsforhold for drivaksel - DS
| FORMEL: | SL = (TW + SW) × BW |
| SL = ( 884 + 19,87 ) × 2 = 1807 ( Kg ) | |
| DS = 5 × 10-4 [ ( SL × SB3 ) / ( E × I ) ] | |
| DS = 5 × 10-4 × [ ( 1791 × 21003 ) / ( 19700 × 1352750 ) ] = 0,3 mm | |
| Hvis beregningsresultatet er mindre enn standardverdien som er oppført i nedbøyningstabellen;å ta i bruk to kulelager er nok for systemet. |
-
Beregning av akselmoment - TS
| FORMEL: | TS = TWS × BW × R |
| TS = 884 × 2 × 97 = 171496 ( kg - mm ) | |
| Sammenlignet med den maksimale dreiemomentfaktoren i akselvalgsenheten, vet vi at bruk av 50 mm × 50 mm kvadratisk aksel er trygt og riktig valg. |
-
Beregning av hestekrefter - HK
| FORMEL: | HP = 2,2 × 10-4 [(TS × V)/R] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 171496 × 4 ) / 82 ] = 1,84 ( HP ) | |
| Generelt kan den mekaniske energien til dreietransportøren mistet 25 % under drift. | |
| MHP = [ 1,84 / ( 100 - 25 ) ] × 100 = 2,45 ( HP ) | |
| Å ta i bruk 3HP-drivmotoren er det riktige valget. |
Skråtransportør
Skråtransportsystemet som vises på bildet ovenfor er designet for å vaske grønnsakene.Dens vertikale høyde er 4M, total lengde på transportbåndet er 10M, og båndbredden er 900mm.Den opererer i et fuktig miljø med en hastighet på 20M/min for å transportere ertene ved 60Kg/M2.Slitestripene er laget av UHMW-materiale, og transportbåndet er HS-200B med 50 mm(H) vinger og 60 mm(H) sidebeskyttere.Systemet starter i tilstanden uten å bære produkter, og fortsetter å fungere i minst 7,5 timer.Den bruker også kjedehjul med 12 tenner og rustfritt stål 38 mm x 38 mm driv-/mellomløpsaksel.De relevante beregningsformlene er som følger.
- Beregning av enhetsteoretisk spenning - TB
| FORMEL: | TB =〔( WP + 2WB ) × FBW + Wf 〕× L + ( WP × H ) |
| TB =〔( 60 + ( 2 × 4,4 ) × 0,12 + 0 ) 〕 × 10 + ( 60 × 4 ) = 322,6 ( kg / M ) | |
| På grunn av det er ikke en hoper seg opp formidling,Wf kan ignoreres. |
- Beregning av enhetens totalspenning - TW
| FORMEL: | TW = TB × FA |
| TW = 322,6 × 1,6 = 516,2 (Kg/M) |
- Beregning av enhet tillatt spenning - TA
| FORMEL: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 980 × 1,0 × 0,95 = 931 | |
| På grunn av verdien er TA større enn TW;Derfor er bruk av HS-200BFP transportbånd et trygt og riktig valg. |
- Vennligst referer til tannhjulsavstanden til HS-200 i kapittelet om drivhjul;den maksimale tannhjulsavstanden er ca. 85 mm for denne utformingen.
- Nedbøyningsforhold for drivaksel - DS
| FORMEL: | SL = (TW + SW) × BW |
| SL = ( 516,2 + 11,48 ) × 0,9 = 475 kg | |
| FORMEL: | DS = 5 × 10-4 × [ ( SL x SB3 ) / ( E x I ) ] |
| DS = 5 × 10-4 × [ ( 475 × 10003 ) / ( 19700 × 174817 ) ] = 0,069 mm | |
| Hvis beregningsresultatet er mindre enn standardverdien som er oppført i nedbøyningstabellen;å ta i bruk to kulelager er nok for systemet. |
- Beregning av akselmoment - TS
| FORMEL: | TS = TW × BW × R |
| TS = 322,6 × 0,9 × 49 = 14227 ( kg - mm ) | |
| Sammenlignet med den maksimale dreiemomentfaktoren i akselvalgsenheten, vet vi at bruken av 38 mm × 38 mm firkantet aksel er trygt og riktig valg. |
- Beregning av hestekrefter - HK
| FORMEL: | HP = 2,2 × 10-4 × [(TS × V)/R] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 14227 × 20 ) / 49 ] = 1,28 ( HP ) | |
| Generelt kan den mekaniske energien til dreietransportøren mistet 20 % under drift. | |
| MHP = [ 1,28 / ( 100 - 20 ) ] × 100 = 1,6 ( HP ) | |
| Å ta i bruk 2HP-drivmotoren er det riktige valget. |
Dreietransportør
Et vendetransportørsystem på bildet ovenfor er en 90 graders vendetransportør. Slitasjelistene i retur og bærevei er begge laget av HDPE-materiale.Bredden på transportbåndet er 500 mm;den bruker HS-500B belte og tannhjul med 24 tenner.Lengden på den rette seksjonen er 2M ved tomgangsenden og 2M ved drivenden.Dens innvendige radius er 1200 mm.Friksjonsfaktoren til slitelister og beltet er 0,15.Transportobjektene er kartongesker på 60Kg/M2.Transportbåndets driftshastighet er 4M/min, og den opererer i tørt miljø.De relaterte beregningene er som følger.
-
Beregning av enhet total spenning - TWS
| FORMEL: | TWS = (TN) |
| Total spenning av drivseksjonen i bæreveien. | |
| T0 = 0 | |
| T1 = WB + FBW × LR × WB | |
| T1 = 5,9 + 0,35 × 2 × ( 5,9 ) = 10,1 | |
| FORMEL: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB |
| Spenning av snuseksjonen i returveien.For verdiene Ca og Cb, se Tabell Fc. | |
| T2 = ( Ca × T2-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB | |
| TN = ( Ca × T1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB | |
| T2 = ( 1,27 × 10,1 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,7 ) × 5,9 = 13,35 | |
| FORMEL: | TN = TN-1 + FBW × LR × WB |
| Spenning av den rette delen i returveien. | |
| T3 = T3-1 + FBW × LR × WB | |
| T3 = T2 + FBW × LR × WB | |
| T3 = 13,35 + 0,35 × 2 × 5,9 = 17,5 | |
| FORMEL: | TN = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
| T4 = T4-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T4 = T3 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T4 = 17,5 + 0,35 × 2 × ( 5,9 + 60) = 63,6 | |
| Spenning av den rette delen i bæreveien. | |
| FORMEL: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) |
| Spenning av snuseksjonen i returveien.For verdiene Ca og Cb, se Tabell Fc. | |
| T5 = ( Ca × T5-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T5 = ( Ca × T6 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T5 = ( 1,27 × 63,6 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,7 ) × ( 5,9 + 60 ) = 86,7 |
-
Total beltespenning TWS (T6)
| FORMEL: | TWS = T6 = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
| Total spenning av den rette seksjonen i bæreveien. | |
|
| T6 = T6-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
|
| T6 = T5 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
|
| T6 = 86,7 + 0,35 × 2 × (5,9 + 60) = 132,8 (Kg/M) |
|
|
|
-
Beregning av enhet tillatt spenning - TA
| FORMEL: | TA = BS × FS × FT |
|
| TA = 2118 × 1,0 × 0,95 = 2012 (Kg/M) |
|
| På grunn av verdien er TA større enn TW;Derfor er det et trygt og riktig valg å ta i bruk Series 500B transportbånd. |
-
Vennligst se avstand mellom tannhjul på HS-500 i kapittel om drivhjul;den maksimale tannhjulsavstanden er ca. 145 mm.
-
Nedbøyningsforhold for drivaksel - DS
| FORMEL: | SL = (TWS + SW) ×BW |
| SL = ( 132,8 + 11,48 ) × 0,5 = 72,14 ( Kg ) | |
| FORMEL: | DS = 5 × 10-4 × [ ( SL × SB3 ) / ( E × I ) ] |
| DS = 5 × 10-4 × [ ( 72,14 × 6003 ) / ( 19700 × 174817 ) ] = 0,002 ( mm ) | |
| Hvis beregningsresultatet er mindre enn standardverdien som er oppført i nedbøyningstabellen;å ta i bruk to kulelager er nok for systemet. |
-
Beregning av akselmoment - TS
| FORMEL: | TS = TWS × BW × R |
| TS = 132,8 × 0,5 × 92,5 = 6142 ( kg - mm ) | |
| Sammenlignet med den maksimale dreiemomentfaktoren i akselvalgsenheten, vet vi at bruk av 50 mm × 50 mm kvadratisk aksel er trygt og riktig valg. |
-
Beregning av hestekrefter - HK
| FORMEL: | HP = 2,2 × 10-4 × [(TS × V/R)] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 6142 × 4 ) / 95 ] = 0,057 ( HP ) | |
| Generelt kan den mekaniske energien til dreietransportøren tapes 30 % under drift. | |
| MHP = [ 0,057 / ( 100 - 30 ) ] × 100 = 0,08 ( HP ) | |
| Å ta i bruk 1/4HP drivmotor er det riktige valget. |
Seriell dreietransportør
Det serielle dreietransportørsystemet er konstruert av to 90 graders transportører med motsatt retning.Slitasjelistene i retur og bæreveien er begge laget av HDPE-materiale.Bredden på transportbåndet er 300 mm;den bruker HS-300B belte og tannhjul med 12 tenner.Lengden på den rette seksjonen er 2M ved tomgangsenden, 600 mm i skjøteområdet og 2M ved drivenden.Dens innvendige radius er 750 mm.Friksjonsfaktoren til slitelister og beltet er 0,15.Transportobjektene er plastbokser på 40Kg/M2.Transportørens driftshastighet er 5M/min, og den opererer i tørre omgivelser.De relaterte beregningene er som følger.
-
Beregning av enhet total spenning - TWS
| FORMEL: | TWS = (TN) |
|
| T0 = 0 |
| Total spenning av drivseksjonen i bæreveien. | |
|
| T1 = WB + FBW × LR × WB |
|
| T1 = 5,9 + 0,35 × 2 × 5,9 = 10,1 |
| FORMEL: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB |
| Spenning av snuseksjonen i returveien.For verdiene Ca og Cb, se Tabell Fc. | |
| T2 = ( Ca × T2-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB | |
| T2 = ( Ca × T1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB | |
| T2 = ( 1,27 × 10,1 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,05 ) × 5,9 = 13,15 | |
| FORMEL: | TN = TN-1 + FBW × LR × WB |
| Spenning av den rette delen i returveien. | |
| T3 = T3-1 + FBW × LR × WB | |
| T3 = T2 + FBW × LR × WB | |
| T3 = 13,15 + ( 0,35 × 0,6 × 5,9 ) = 14,3 | |
| FORMEL: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB |
| Spenning av snuseksjonen i returveien.For verdiene Ca og Cb, se Tabell Fc. | |
| T4 = ( Ca × T4-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB | |
| TN = ( Ca × T3 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB | |
| T4 = ( 1,27 × 14,3 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,05 ) × 5,9 = 18,49 | |
| FORMEL: | TN = TN-1 + FBW × LR × WB |
| Spenning av den rette delen i returveien. | |
| T5 = T5-1 + FBW × LR × WB | |
| T5 = T4 + FBW × LR × WB | |
| T5 = 18,49 + ( 0,35 × 2 × 5,9 ) = 22,6 | |
| FORMEL: | TN = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
| Spenning av den rette delen i bæreveien. | |
| T6 = T6-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T6 = T5 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T6 = 22,6 + [ ( 0,35 × 2 × ( 5,9 + 40 ) ] = 54,7 | |
| FORMEL: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) |
| Spenning av dreieseksjonen i bæreveien.For verdiene Ca og Cb, se Tabell Fc | |
| T7 = ( Ca × T7-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T7 = ( Ca × T6 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T7 = ( 1,27 × 54,7 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,05 ) × ( 40 + 5,9 ) = 72 | |
| FORMEL: | TN = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
| Spenning av den rette delen i bæreveien. | |
| T8 = T8-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| TN = T7 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T8 = 72 + [ ( 0,35 × 0,5 × ( 40 + 5,9 ) ] = 80 | |
| FORMEL: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) |
| Spenning av dreieseksjonen i bæreveien.For verdiene Ca og Cb, se Tabell Fc | |
| T9 = ( Ca × T9-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T9 = ( Ca × T8 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T9 = ( 1,27 × 80 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,05 ) × ( 40 + 5,9 ) =104 |
- Total beltespenning TWS (T6)
| FORMEL: | TWS = T10 |
| Total spenning av den rette seksjonen i bæreveien. | |
| TN = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T10 = T10-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T10 = 104 + 0,35 × 2 × (5,9 + 40) = 136,13 (Kg/M) |
-
Beregning av enhet tillatt spenning - TA
| FORMEL: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 2118 × 1,0 × 0,95 = 2012 (Kg/M) | |
| På grunn av verdien er TA større enn TW;Derfor er det et trygt og riktig valg å ta i bruk serie 300B transportbånd. |
-
Vennligst se avstanden mellom tannhjul i kapittelet om drivhjul;den maksimale tannhjulsavstanden er ca. 145 mm.
-
Nedbøyningsforhold for drivaksel - DS
| FORMEL: | SL = (TWS + SW) × BW |
| SL = ( 136,13 + 11,48 ) × 0,3 = 44,28 ( Kg ) | |
| FORMEL: | DS = 5 × 10-4 × [ ( SL × SB3 ) / ( E x I ) ] |
| DS = 5 × 10-4 ×[ ( 44,28 × 4003 ) / ( 19700 × 174817 ) = 0,000001 ( mm ) | |
| Hvis beregningsresultatet er mindre enn standardverdien som er oppført i nedbøyningstabellen;å ta i bruk to kulelager er nok for systemet. |
-
Beregning av akselmoment - Ts
| FORMEL: | TS = TWS × BW × R |
| TS = 136,3 × 0,3 × 92,5 = 3782,3 ( kg - mm ) | |
| Sammenlignet med den maksimale dreiemomentfaktoren i akselvalgsenheten, vet vi at bruken av 38 mm × 38 mm firkantet aksel er trygt og riktig valg. |
-
Calc, ulat, io, n av hestekrefter - HP
| FORMEL: | HP = 2,2 × 10-4 × [(TS × V)/R] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 3782,3 × 5 ) / 92,5 ] = 0,045 ( HP ) | |
| Generelt kan den mekaniske energien til senterdrevet transportør tapt omtrent 30 % under operasjonen. | |
| MHP = [ 0,045 / ( 100 - 30 ) ] × 100 = 0,06 ( HP ) | |
| Å ta i bruk 1/4HP drivmotor er det riktige valget. |
Spiraltransportør
Bildene viser ovenfor er et eksempel på spiraltransportsystemet med tre lag.Slitestripene til bæreveien og returveien er laget av HDPE-materiale.Den totale rembredden er 500 mm og bruker HS-300B-HD og tannhjulene med 8 tenner.Lengden på den rette bæreseksjonen i driv- og tomgangsenden er henholdsvis 1 meter.Dens indre svingradius er 1,5M, og transportobjekter er postkassene på 50 kg/m2.Driftshastigheten til transportøren er 25M/min, skrånende til høyden 4M og operere i tørt miljø.De relaterte beregningene er som følger.
-
Beregning av enhet total spenning - TWS
| FORMEL: | TW = TB × FA |
|
| TWS = 958,7 × 1,6 = 1533,9 (Kg/M) |
|
| |
| FORMEL: | TB = [ 2 × R0 × M + ( L1 + L2 ) ] ( WP + 2 WB ) × FBW + ( WP × H ) |
|
| TB = [ 2 × 3,1416 × 2 × 3 + ( 1 + 1 ) ] ( 50 + 2 × 5,9 ) × 0,35 + ( 50 × 2 ) |
| TB = 958,7 (Kg/M) |
- Beregning av enhet tillatt spenning - TA
| FORMEL: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 2118 × 1,0 × 0,95 = 2012 (Kg/M) | |
| På grunn av verdien er TA større enn TW;derfor, adopter Series 300B-HD belte er et trygt og riktig valg. |
- Vennligst se avstanden mellom tannhjul på HS-300 i kapittel om drivhjul;den maksimale tannhjulsavstanden er ca. 145 mm.
- Nedbøyningsforhold for drivaksel - DS
| FORMEL: | SL = (TWS + SW) × BW |
| SL = ( 1533,9 + 11,48 ) × 0,5 = 772,7 ( Kg ) | |
| FORMEL: | DS = 5 × 10-4 × [ ( SL × SB3 ) / ( E × I ) ] |
| DS = 5 × 10-4 ×[ ( 772,7 × 6003 ) / ( 19700 × 174817 ) ] = 0,024 ( mm ) |
- Hvis beregningsresultatet er mindre enn standardverdien som er oppført i nedbøyningstabellen;å ta i bruk to kulelager er nok for systemet.
- Beregning av akselmoment - TS
| FORMEL: | TS = TWS × BW × R |
| TS = 1533,9 × 0,5 × 92,5 = 70942,8 ( kg - mm ) | |
| Sammenlignet med den maksimale dreiemomentfaktoren i akselvalgsenheten, vet vi at bruken av 38 mm × 38 mm firkantet aksel er trygt og riktig valg. |
- Beregning av hestekrefter - HK
| FORMEL: | HP = 2,2 × 10-4 × [(TS × V)/R] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 70942,8 × 4 ) / 60 = 1,04 ( HP ) | |
| Generelt kan den mekaniske energien til senterdrevet transportør tapt omtrent 40 % under operasjonen. | |
| MHP = [ 1,04 / ( 100 - 40 ) ] × 100 = 1,73 ( HP ) | |
| Å ta i bruk 2HP-drivmotoren er det riktige valget. |